В этом режиме выполняется проверка коротких консолей на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой в соответствии с требованиями п. 3.34 СНиП 2.03.01-84*, KMK 2.03.01-96 и п. 3.99 Пособия к СНиП и приложения Ж СП 63.13330.
Проверка производится после выполнения всех необходимых условий и требований, предъявляемых к коротким консолям. Основным условием является L1 ≤ 0,9h0, где h0=h-a1 — рабочая высота опорного сечения консоли, L1 — расстояние от внутренней грани нижней части колонны до конца площадки опирания балки. Рассматриваются только односторонние консоли трех видов: прямоугольная, с уклоном — опирание ригеля и с уклоном — опирание подкрановой балки. Выбор вида консоли выполняется указанием курсором на соответствующую пиктограмму.
На странице Общие параметры задаются:
а) на консоль опирается подкрановая балка;
б) на консоль опирается балка перекрытия (ригель) ;
высота консоли в опорном сечении h, высота свободного края консоли h1, вылет консоли L1, фактическая длина площадки опирания балки вдоль вылета консоли L2, расстояние от внутренней грани колонны до боковой грани балки а, высота (сечения) верхней части колонны с1, высота (сечения) нижней части колонны с2; ширина колонны или консоли b, защитный слой продольной арматуры а1;
Рассматриваются консоли, имеющие вуты с произвольным углом наклона. При высоте консоли 100 мм и менее или при вылете L1 = 100…150 мм ее можно проектировать прямоугольной.
Габариты консолей назначаются, исходя из следующих предпосылок: высота консоли h в опорном сечении должна быть не менее 250 мм; высоту свободного края консолей h1, несущих сборные подкрановые балки, принимают в зависимости от расчетной грузоподъемности крана Q по следующим правилам:
Q ≤ 5 т — h1 ≥ 300 мм,
5 т < Q < 15 т — h1 ≥ 400 мм,
Q ≥ 15 т — h1 ≥ 500 мм;
должно выполняться условие h1 ≥ (1/3)h.
Прочность по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой проверяется как при наличии, так и при отсутствии поперечной арматуры.
При опирании на консоль ригеля сила Qc прикладывается в центре тяжести треугольника продавливания, то есть на расстоянии 1/3 L2 от края консоли. При активизации маркера Фиксированная площадка опирания, сила Qc прикладывается на заданном расстоянии Lq от внутренней грани верхней части колонны. Кроме того, в этом случае пользователь должен задать длину площадки передачи нагрузки Lsup. Предполагается, что эта площадка расположена симметрично относительно точки приложения силы Qc.
Ширина консоли b назначается равной ширине колонны. Ширина ригеля b1 принимается меньшей или равной ширине консоли.
Рассматриваются два случая соединения ригеля и колонны: шарнирное и жесткое с замоноличиванием стыка и привариванием нижней арматуры ригеля к арматуре консоли через закладные детали. Если момент М1 при жестком соединении растягивает нижнюю грань ригеля, то его нужно вводить со знаком «минус».
Поперечная арматура консолей принимается:
здесь С — расстояние от внутренней грани нижней части колонны до точки приложения силы Qc.
Шаг хомутов принимается (во всех случаях) не более h/4 и не более 150 мм.
По умолчанию поперечная арматура консоли реализована в виде двухветвевых хомутов (в расчетные формулы будет входить удвоенная площадь стержня поперечной арматуры, заданная в диалоговом окне).
В случае, когда поперечная арматура реализована в виде четырехветвевых хомутов (при активации одноименного маркера), в расчетные формулы будет входить учетверенная площадь поперечной арматуры.
Во всех случаях, если вылет консоли L1 меньше длины площадки опирания L2, учитывается нагрузка на консоль, находящаяся только в пределах вылета консоли.
Производится проверка бетона консоли под площадкой опирания, при этом напряжения смятия в местах передачи нагрузки на консоль не должны превышать Rb,loc (п. 3.39 СНиП II-23-81*), в противном случае нужно увеличить класс бетона или площадку передачи нагрузки. При проверке на местное сжатие площадь смятия принимается равной расчетной площади смятия.
При проверке продольной арматуры в случае жесткого соединения ригеля с колонной одно из ограничений для горизонтального усилия Ns зависит от высоты и длины углового шва приваривания закладных деталей ригеля и консоли. Минимальный катет шва Kf назначается в соответствии с табл. 38* СНиП II-23-81* в зависимости от вида сварного соединения, вида сварки, предела текучести стали, толщины более толстого из свариваемых элементов и находится в пределах 3–12 мм. Расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва Rwf определяется по табл. 56 СНиП II-23-81* в зависимости от типа электрода (при Э42, Э42А — 180 МПа; Э46, Э46А — 200 МПа; Э50, Э50А — 215 МПа; Э60 — 240 МПа; Э70 — 280 МПа; Э85 — 240 МПа). Длина углового шва приваривания lw закладных деталей ригеля и колонны определяется размерами закладных деталей, но не должна превышать двойной длины площадки передачи нагрузки вдоль вылета консоли 2L2 и быть не менее 4Kf.
Ограничения, связанные с компоновкой узла сопряжения, являются терминальными и не позволяют при их нарушении выполнить расчет.
Поскольку программа оперирует лишь с классом и диаметром поперечной и продольной арматуры, вся ответственность за конструктивное размещение арматуры в теле консоли, надлежащую анкеровку (п. 5.14 СНиП 2.03.01-84*, KMK 2.03.01-96 и п. 5.45 Пособия) продольной (рабочей) арматуры и вид поперечного армирования (см. рекомендации выше) ложится на пользователя.
Случай применения жесткой арматуры для армирования при ограниченной высоте консоли не рассматривается.
Ограничения, связанные с конструктивными требованиями, не являются терминальными, позволяют выполнить расчет, однако на их нарушение указывается пользователю. Некоторые из этих ограничений реализованы «жестко» путем выбора значений из ограниченного списка, например, минимального катета шва, класса арматуры и др.
В качестве продольной арматуры и отогнутых стержней консолей следует принимать арматуру класса А-III, допускается принимать класc А-II.
В качестве хомутов и поперечных стержней следует применять арматуру класса А-I.
Характеристики бетона задаются на стандартной странице Бетон. Особенностью является — не задаются условия твердения бетона и вводится коэффициент условий работы бетона γβ2.