Устойчивость шарнирно опертого в плоскости и из плоскости изгиба бруса квадратного поперечного сечения под действием сосредоточенных изгибающих моментов, приложенных к торцам и равных по значению (чистый изгиб)
Цель: Определение критического значения сосредоточенных изгибающих моментов, равных по значению и действующих на торцах шарнирно опертого в плоскости и из плоскости изгиба бруса квадратного поперечного сечения, соответствующего моменту потери его устойчивости.
Файлы с исходными данными:
Имя файла |
Описание файла расчета |
---|---|
Стержневая расчетная модель |
|
Оболочечная расчетная модель |
Формулировка задачи: Шарнирно опертый в плоскости и из плоскости изгиба брус квадратного поперечного сечения подвергается воздействию сосредоточенных изгибающих моментов M, равных по значению и действующих на его торцах. Определить критическое значение сосредоточенных изгибающих моментов Mcr, соответствующее моменту потери устойчивости шарнирно опертого бруса.
Ссылки: А. С. Вольмир, Устойчивость деформируемых систем, Москва, Наука, 1967, стр.204, 213;
Исходные данные:
L = 10.0 м | - длина шарнирно опертого бруса; |
h = b = 1.0 м | - сторона квадратного поперечного сечения шарнирно опертого бруса; |
E = 3.0·107 кН/м2 | - модуль упругости материала шарнирно опертого бруса; |
ν = 0.2 | - коэффициент Пуассона; |
M = 106 кН·м | - начальное значение сосредоточенных изгибающих моментов, действующих на торцах бруса. |
Конечноэлементная модель: Расчетная схема – система общего вида. Рассматриваются две расчетные модели:
Стержневая модель (С), 10 элементов типа 5, сетка конечных элементов разбита по длине продольной оси полосы с шагом 1.0 м. Обеспечение граничных условий достигается за счет наложения связей на узлы шарнирно опертых торцов бруса по направлениям степеней свободы X, Y, Z, UX. Воздействие с начальным значением сосредоточенных изгибающих моментов M задается в узлах торцов бруса. Количество узлов в расчетной схеме – 11;
Оболочечная модель теории Рейсснера-Миндлина (П), 2560 восьмиузловых элементов типа 150, сетка конечных элементов разбита по длине продольной оси и высоте бруса с шагом 0.0625 м. Опирание оболочки производится через вертикальные стержни повышенной жесткости (h = b = 1.0 м; E = 3.0·109 кН/м2; ν = 0.2), 64 элемента типа 5. Обеспечение граничных условий достигается за счет наложения связей на узлы торцов бруса, находящиеся на его продольной оси, по направлениям степеней свободы X, Y, Z и на все остальные узлы торцов бруса по направлению степени свободы Y. Воздействие с начальным значением сосредоточенных изгибающих моментов M задается на узлы торцов бруса, находящиеся на его продольной оси. Количество узлов в расчетной схеме – 8033.
Результаты решения в SCAD
Расчетная схема. Стержневая модель
Расчетная схема. Оболочечная модель теории Рейсснера-Миндлина
1-ая Форма потери устойчивости. Стержневая модель
1-ая Форма потери устойчивости. Оболочечная модель теории Рейсснера-Миндлина
Сравнение решений:
Критическое значение сосредоточенных изгибающих моментов Mcr (кН·м), действующих на торцах шарнирно опертого в плоскости и из плоскости изгиба бруса
Расчетная модель |
Теория |
SCAD |
Отклонение, % |
---|---|---|---|
Стержневая |
658464 |
0,654602∙106=654602 |
0,59 |
Оболочечная теории Рейсснера-Миндлина |
658464 |
0,650024∙106=650024 |
1,28 |
Замечания: При аналитическом решении критическое значение сосредоточенных изгибающих моментов Mcr, соответствующее моменту потери устойчивости шарнирно опертого бруса, определяется по следующей формуле:
\[ M=\frac{\pi \cdot \sqrt {E\cdot I_{z} \cdot G\cdot I_{x} } }{L} \quad G=\frac{E}{2\cdot \left( {1+\nu } \right)} \]
\( I_{z} =\frac{h\cdot b^{3}}{12} \) – наименьший момент инерции изгиба (из плоскости действия момента);
\( I_{x} =k_{f} \cdot h\cdot b^{3} \) – момент инерции свободного кручения, где:
\[ k_{f} =\frac{1}{3}\cdot \left\{ {1-\frac{192}{\pi^{5}}\cdot \frac{b}{h}\cdot \sum\limits_{n=1}^\infty {\left[ {\sin^{2}\left( {\frac{n\cdot \pi }{2}} \right)\cdot \frac{1}{n^{5}}\cdot th\left( {\frac{n\cdot \pi \cdot h}{2\cdot b}} \right)} \right]} } \right\} \]